Döşeme ve Kirişli Köprülerin Tasarımı (Diyagramlı)
Bu makaleyi okuduktan sonra, döşeme ve kirişli köprülerin tasarımını öğreneceksiniz.
Giriş:
Döşeme ve kirişli köprüler, katı döşeme köprülerinin ekonomik açıklık sınırı aşıldığında kullanılır. Basitçe desteklenen açıklıklar için, bu sınırın genellikle yaklaşık 10 metre olduğu ve sürekli ya da dengeli konsol tipi yapılar için bu sınırın 20 ila 25 metre olduğu tespit edilir.
Bir levhanın ve kiriş köprüsünün güverte döşemesi, dayanak veya iskele destekleri arasında uzunlamasına uzanan kirişlerin üzerine çapraz olarak uzanır. Kirişlerin aralığı, yine malzemelerin maliyeti, deklanşör, evreleme vb. İle ilgili olan güvertede sağlanacak kirişlerin sayısına bağlıdır.
Daha yakın kiriş aralığı, daha az güverte döşemesi kalınlığı anlamına gelir ve sonuç olarak güverte döşemesinde beton ve çelikten tasarruf sağlar, ancak kirişlerin sayısı bu durumda daha fazla olduğundan, bu kirişler için ve yatakların olduğu daha uzun açıklıklar için beton, kepenk ve donatı miktarını arttırır. Gerekli, yatak sayısı.
Bu nedenle, köprü güvertesinin en ekonomik düzenlemesi, o yerdeki malzemelerin maliyetine, örtücülüğe, evreye vb. Bağlı olarak yerden yere değişir. Üç kiriş döşemesinin genellikle iki şerit için bir taşıma yoluna sahip olan iki, dört veya beş kiriş döşemesinden daha ekonomik olduğu görülmüştür. Bu gibi durumlarda kiriş açıklığı genellikle 2, 25 ila 2, 75 metre arasındadır.
Çapraz kirişler veya diyaframlar, aşağıdaki nedenlerden dolayı bir köprü güvertesinde kullanılır:
i) Ana kirişler arasında yük dağıtmak.
ii) Ana kirişlerin burulmasına karşı direnç sunmak,
iii) Kirişleri lateral olarak sertleştirmek.
Düzgün çalışması için, iki uçta ve biri merkezde en az iki çapraz kiriş gereklidir. Yaklaşık 4.5 m'lik bir boşluk. ila 6, 0 m. genellikle tatmin edici bulunur. Bazen uzun köprülerde, boruların (gaz, yağ veya su), kabloların vb.
Güverte Döşeme Tasarımı:
Döşeme levhası ve çapraz kirişler arasında boşluk kalmazsa, levha paneli her iki yönde sürekli olarak iki yönlü bir levha haline gelir. İki yönlü döşemede, yoğunlaştırılmış veya yerel olarak dağılmış bir yükten kaynaklanan canlı yük momentleri, “Pigeaud's Method” ile yapılabilir, ancak güverte döşemesi çapraz kiriş ile monolitik hale getirilmediğinde, yani, döşemelik döşeme arasında bir boşluk bırakıldığında ve kiriş, döşeme tek yönlü bir döşeme olarak tasarlanabilir.
Döşemenin ölü yükü tüm alana eşit dağılmış olduğundan, ölü yük momentlerini bulmak için “Rankine & Grashoff” ile belirtilen yöntem kullanılabilir.
Kirişlerin Tasarımı:
Kirişlerin tasarımında, güverte döşemesinin ölü yükü, çapraz kirişler, takma rotası, tekerlek koruyucusu, korkuluk vb. Kirişler üzerinde eşit olarak dağıtılabilir. Öte yandan, canlı yüklerin dağılımı basit değildir. Yayılma genişliği oranı, köprü güvertesinin özellikleri ve kirişler üzerindeki canlı yüklerin konumu gibi birçok faktöre bağlıdır.
Bu nedenle, hareketli yüklerin kirişler üzerinde paylaşılması veya dağıtılması ve dolayısıyla hareketli yük momenti kirişlerden farklılık gösterir ve bu yüzden bu yönün dikkatlice göz önüne alınması gerekir.
Örnek:
7.5 m'lik bir döşeme ve kiriş köprüsü tasarlayın. açıklığı 12.0 m. olan karayolu yatakların merkez hattı arasında. Güverte 2, 45 m aralıklarla yerleştirilmiş 3 kirişten oluşabilir. merkezleri. Köprü güvertesinde patika olmayacak. Yükleme - Sınıf 70-R'nin tek şeridi veya A Sınıfının iki şeridi:
Destenin enine kesitinin, Şekil 8.2a'da gösterildiği gibi kabul edilmesine izin verin.
Güverte Döşeme Tasarımı:
Döşeme levhası çapraz kirişlerle yekpare olduğundan, uzunlamasına kirişlerde desteklenmiş iki yönlü bir döşeme ve her tarafta sürekliliği olan çapraz kirişler olarak tasarlanacaktır.
Ölü Yük Momentleri:
Canlı Yük Momentleri:
İki yönlü bir levha olduğu için canlı yük momentleri, Pigeaud'un Poisson'un beton oranı ile savunduğu şekilde 0.15 olacak şekilde yöntemi kullanılarak belirlenecektir.
Güvercin Yöntemi:
M. Pigeaud'un ana hatlarıyla anlattığı yöntem, konsantre yükün iki yönde yayılan levhalar üzerindeki ya da genişlik yayılma oranının 3'ü aştığı bir yönde levha üzerine etkisi ile ilgilidir. Buradaki yöntemin bir özeti burada verilmektedir.
Yükün dağılması, aşağıdaki denklemlere göre bulunabilir:
U ve V değerleri alındığında, U / B ve V / L oranı belirlenebilir. M / ve 2 katsayılarının değerleri, U / B, V / L ve K (= B / L Kısa Açıklık / Uzun Açıklık) değerleri bilindiğinde eğrilerden elde edilir.
Metre genişliğinde daha kısa (enine) yönde moment = W (m 1 + µm 2 ) = W (m 1 + 0.15 m 2 ) Kgm. ve metre genişliğinde daha uzun (uzunlamasına) yönde moment = W (m2 + µm 1 = W (m2 + 0.15 m 1 ) K.gm. ki burada W toplam yüktür.
Süreklilik nedeniyle orta açıklık anlarının yüzde 20 oranında azaltılabileceği ve aynı anın destek (negatif) anı olarak alınabileceği savunulmuştur. Örnekte, 70-R Sınıfı paletli araç tasarımı yönetecektir.
Orta açıklığı ve destek momentini, yukarıda belirtildiği gibi yukarıdakilerin yüzde 80'i olarak almak ve yüzde 25'i almak
Metre başına enlemesine doğrultuda yayılma ve destek momenti = 2872 x 0.8 x 1.25 = 2872 K.gm.
Metre başına uzunlamasına doğrultuda yayılma ve destek momenti = 670 x 0.8 x 1.25 = 670 K.gm.
Metre Başına Tasarım Momentleri:
a) Enine yön
i) Orta aralıkta, tasarım momenti = DLM + LLM = 220 + 2872 = 3092 Kgm. = 30, 300 Nm.
ii) Destekte, tasarım momenti = -439 - 2872 = -3311 Kgm. = -32, 450 Nm.
b) Boyuna yön:
i) Orta aralıkta, tasarım momenti = 31 + 670 = 701 Kgm. = 6900 Nm.
ii) Destek tasarım anında = -62 -670 = -732 Kgm. = -7200 Nm.
Döşeme Derinliği ve Donatı:
Konsolun tasarımı:
Kiriş karşısında Ölü Yük Moment:
Kiriş karşısında Canlı Yük Moment:
Sınıf 70-R'nin izlenen veya tekerlek yükünün etkisi, 1.2 m yerleştirileceğinden dolayı maksimum olmayacaktır. tekerlek korumasından uzakta. Şekil 8.4'te gösterilen A sınıfı tekerlek yükü en kötü etkiyi üretecek ve bu nedenle tasarımı yönetecektir.
Kirişlerin tasarımında, güverte döşemesinin ölü yükü, çapraz kirişler, aşınma rotası, tekerlek koruyucusu, korkuluklar vb. Kirişler üzerinde eşit olarak dağıtılabilir. Öte yandan, canlı yüklerin dağılımı basit değildir.
Yayılma genişliği oranı, köprü güvertesinin özellikleri ve kirişler üzerindeki canlı yüklerin konumu gibi birçok faktöre bağlıdır. Bu nedenle, hareketli yüklerin kirişler üzerinde paylaşılması veya dağıtılması ve buna bağlı olarak hareketli yük momenti kirişlerden kirişlere değişmektedir ve bu yüzden bu yönün dikkatlice göz önüne alınması gerekmektedir.
a) Ölü Yük Momentleri:
Destenin enine kesitinin incelenmesinde dış kirişlerde ölü yük paylaşımının daha fazla olacağı belirtilebilir. Dış kirişlerin her birinin 3 / 8'ini ve toplam yükün merkezi kirişini aldığını varsayalım.
. . . Dış kiriş üzerinde DLM = 3/8 x 1, 81, 230 = 67, 960 K gm.
Merkezi kiriş üzerindeki DLM = 1/4 x 1, 81, 230 = 45, 300 K gm.
Canlı Yük Momentleri
Kirişlerde Canlı Yük Momentlerinin Dağılımı:
“Canlı yük ve buna bağlı olarak canlı yük momenti, desteğin özelliklerine bağlı olarak kirişler üzerinde değişken oranlarda dağıtılacaktır. Bu durumda yayılma genişliği oranı 2'den az olduğundan, Morice ve Little'in basitleştirilmiş yük dağıtım yöntemi kullanılacaktır.
Dış kiriş üzerindeki hareketli yük momenti = 1, 87, 000 / 3 x 1, 45 = 90, 380 Kgm.
Merkezi kiriş üzerindeki hareketli yük momenti = 1, 87, 000 / 3 x 1, 11 = 69, 190 Kgm.
. . . Dış kiriş için toplam tasarım momenti = DLM + LLM = 67, 960 + 90, 380 = 1, 58, 340 Kgm. = 15, 51, 700 Nm.
Merkezi kiriş için toplam tasarım momenti = DLM + LLM = 45, 300 + 69, 190 = 1, 14, 490 Kgm. = 11, 22, 000 Nm. T-profil tasarımı a) Dış kiriş
Dış kiriş 1.765 m çıkıntıya sahiptir. kirişin merkez hattından kirişlerin merkeze olan mesafesi 2.45 m'dir. Bu nedenle, dış kiriş aynı zamanda bir T-kirişidir. Çıkıntının ortalama kalınlığı 235 mm'dir. 215 mm levha kalınlığı yerine. iç tarafta. Bu nedenle, IRC: 21-1987'nin 305.12.2 Fıkrası bakımından T-kirişi için etkili flanş genişliği dış kiriş için geçerlidir.
Etkili flanş genişliği aşağıdakilerden en az olacaktır:
i) açıklık ¼ = ix 12.0 = 3.00 m.
ii) Merkezin merkeze olan uzaklık mesafesi, yani 2.45 m.
iii) Ağın genişliği artı 12 kat döşeme kalınlığı = 0.3 + 12 x 0.215 = 2.88 m.
Dolayısıyla 2.45 m. Etkili flanş genişliği olacaktır. Dış kirişin kesiti, Şekil 8.9'da gösterilmiştir.
σ c = 6.7 MP; Flanştaki ortalama a c, 0.8 x 6.7 = 5.36 MP a olarak alınabilir.
σ s = 200 MP .. Ortalama çelik gerilme 200 x 1060/1088 = 196 MP olacak
b) Merkez Kirişli:
Kirişin kesiti dış kirişin kesiti ile aynıdır ancak tasarım momenti daha azdır. Bu nedenle, bölüm sıkıştırma açısından güvenlidir. Merkezi kiriş için takviye, As = 11, 22, 000 x10 3/196 × 1060 = 5400 mm 2
12 No. 28 Φ HYSD çubuğu sağlayın (As = 7380 mm2)
Destek yakınında Kesme ve Kesme Takviyesi:
a) Ölü Yük Makası:
Köprü metre başına toplam UDL = 9720 Kg.
Dış kiriş tarafından alınan kayma = 3/8 x 9720 x 6.0 = 21, 870 Kg.
Merkezi kiriş tarafından çekilen makas = ¼ x 9720 x 6.0 = 14, 580 Kg.
Dış kiriş üzerindeki çapraz kirişin ağırlığı nedeniyle ölü yük kayması = toplam kayma 1/4 = ¼ x ½ x 2090 = 260 Kg.
Merkezi kiriş üzerindeki çapraz ışın nedeniyle DL kayması = ½ x ½ x 2090 = 520 Kg.
. . Dış kiriş üzerinde toplam DL kesme = 21, 870 + 260 = 22, 130 Kg.
Merkezi kiriş üzerindeki toplam DL kayma = 14, 580 + 520 = 15, 000 Kg.
b) Canlı Yük Makası:
5, 5 m içerisinde canlı yük için makas. Her iki destek de maksimum olacaktır.
c) Dış Kirişli Canlı Yük Kayması:
Dağıtım katsayısı, yük merkeze yakın yerleştirildiğinde dış kiriş için daha fazla olacağından, Sınıf 70-R yüklemesi 6.0 m'lik bir mesafeye, yani açıklığın merkezine yerleştirilir. Bu nedenle, her bir desteğin ve dolayısıyla toplam LL makasının tepkimesi 35.0 ton = 35.000 Kg olacaktır.
Dış kiriş üzerinde LL kayma = Dağılım katsayısı x ortalama LL kayma = 1.45 x 35, 000 / 3 = 16, 916 Kg.
Yüzde 10 darbeyle, dış kiriş üzerinde LL kayması = 1.1 x 16, 916 = 18, 600 Kg.
d) Dış Kiriş için Tasarım Makası:
Tasarım Makası = DL Makası + LL Makası = 22, 130 + 18, 600 = 40, 700 Kg. = 3, 99, 200 N.
Kayma gerilimi = v / bd = 3, 99, 200 / 300 x 1060 = 1, 26 MP.
IRC Madde 304.7'ye göre: 21-1987, M20 beton için izin verilen kesme gerilmeleri
i) Makas takviyesi olmadan = 0, 34 MP a
ii) Makas takviyesinde = 0, 07 x 20 = 1, 40 MP a . -
Bu nedenle, kesme takviyesi ile bölüm güvenli olacaktır.
Dış Kirişli Makas Takviyesi:
Bükülmüş çubuklar:
Çift sistemde 2 - 28 Φ bükülmüş çubukların kayma direnci = 2x2x615x200x 0.707 = 3, 47, 800 N
Bununla birlikte, kaymanın yüzde 50'sinden fazlası bükülmüş çubuklarla taşınmayacaktır. Bu nedenle bükülmüş çubuklarla taşınacak olan kayma = ix 3, 99, 200 = 1, 99, 600 N ve üzengi tarafından taşınacak olan kayma = 1, 99, 600 N
Diğer Bölümler İçin Makas Takviyesi:
Çeşitli bölümlerdeki makaslar hesaplanmalı ve yukarıda açıklandığı şekilde makaslama takviyesi sağlanmalıdır.
e) Orta Kirişli Canlı Yük Makası:
Desteğe yakın yerleştirildiğinde 70-R sınıfı paletli yükleme maksimum etki yaratacaktır (Şekil 8.10).
Ra = 70, 000 x 9, 715 / 12, 0 = 56, 670 Kg.
A = R A = 56, 670 Kg'deki kesme.
Yüzde 10 darbeli kesme = 1, 1 x 56, 670 = 62, 340 Kg.
Merkez kiriş üzerindeki hareketli yük kayması, merkez kiriş üzerinde kesintisiz ve kısmen dış kirişler üzerine sabitlenmiş güverte döşemesi dikkate alınarak değerlendirilir. Bu durumda, kayma paylaşımı her dış kiriş üzerinde 0.25 ve merkezi kiriş üzerinde 0.5 olarak kabul edilebilir.
Bu, kayma takviyesinde izin verilen 1, 40 MP kayma gerilmesi sınırını aşıyor. Dolayısıyla bölüm değiştirilecektir.
Desteğin yakınındaki ağ bölümünü, Şekil 8.11'de gösterilen alt ampul ile aynı olacak şekilde genişletelim.
Şekil 8.11'deki gibi ağın genişlemesinden dolayı ekstra DL kayma
Bu nedenle, bu gerilme kayma takviyeli ile izin verilen sınır dahilinde.
Merkez Kirişli Makas Takviyesi :
Bükülmüş çubuklar:
2 kirişin 28 Φ bükülme çubuğunun dış kirişlerde olduğu gibi çift sistemde kayma direnci = 3, 47, 800 N'dir. Bununla birlikte, tasarım makasının% 50'sinden fazla kıvrılma çubukları tarafından taşınmayacaktır. Bu nedenle, kıvrılmış çubuklar ve üzengi tarafından direnç gösterilecek olan kayma, her biri ½ x 4, 56, 700 = 2, 28, 350 N'dir. 175 mm'lik bir boşluk ile
. . .10 leg 4 bacaklı üzengi kullanılırsa, Verilen = 4 x 78 = 312 mm2
2, 5 m mesafede kayma. (yani, 300 normal ağ genişliğinin mevcut olduğu ve bükülmüş çubukların kayma direncinin etkili olmadığı durumlarda).
Destekte DL kesme = 15, 100 Kg.
2, 5 m uzunluğunda daha az yük yani ¼ x 9700 x 2.5 = 6075 Kg.
Kesitte DL kesme = 15, 100 - 6075 = 9025 Kg.
Destekten 2, 5 m'de LL kayma:
Kirişin diğer bölümlerindeki kayma donatı, yukarıda belirtildiği gibi aynı prensiplere göre işlenecektir.
Minimum Yan Yüz Takviyesi :
Her iki yüzdeki asgari yan yüz donatı, ağ alanının yüzde 0.1'ine eşit olmalıdır.
Sayaç derinliği başına güçlendirme = 0, 1 / 100 x 300 x 1000 = 300 mm 2
6 dia sağlayın. ms @ 150 mm (As = 375 mm2).
Merkezi kirişin takviye detayları, Şekil 8.13'te gösterilmiştir.
Çapraz Kirişlerin Tasarımı:
Güvertenin açıklık genişliği 2'den az olduğu için, enlemesine güverte katı değildir ve bu nedenle merkezi kiriş Morice ve Little'in basitleştirilmiş Yöntemi ile tasarlanır.
Ölü Yük Momentleri:
Merkezdeki güverte metre uzunluğu başına maksimum enine moment aşağıdakiler tarafından verilir:
M y = b [µ 0 r 1 - µ 3 0 r3 + µ 50 r5] (8, 3)
Rn = (= 1, 3, 5) = (4w / nπ) günah (nπu / 2a) günah (nπc / 2a)
Şimdi enine güverte aşağıdaki ölü yükler nedeniyle momentlere maruz kalıyor:
a) Ağırlık nedeniyle Udl. güverte döşeme ve aşınma kursu güverte uzunluğu ve genişliği boyunca yayılmış.
b) Uzunlamasına doğrultuda etki eden, ancak enine doğrultu boyunca yük gösteren ana kirişlerin ağırlığına bağlı Udl.
c) Kendi kendine wt nedeniyle Udl. Enine doğrultu boyunca hareket eden çapraz kirişin uzunlamasına doğrultu boyunca nokta yükünü göstermesi.
a) Güverte döşemesi ve aşınma rotası nedeniyle UDL:
Yukarıdaki (a) maddesinin yükünden kaynaklanan enine momenti bulmak için, 7.35 m. her biri 1.84 m olan 4 eşit tavada eşit sayıda parçaya bölünebilir. genişlik ve her bir yükün, örneğin, her bir bölüme etki eden enlemesine güverte üzerindeki etkisi toplanabilir ve enine moment, u = c = a olduğu varsayılarak 8.3 denkleminden elde edilebilir.
Güverte hariç, metre başına düşen yük. T-bcam'in daha önce kullanıldığı gibi = 6944 Kg.
Eşdeğer genişliği 4 eşit parçaya bölerek, parça başına yük = 6944/4 = 1736 Kg.
Örneğin her bir yükte Şekil 6.10'dan µ değerleri aşağıda verilmiştir:
b) Ağırlığa bağlı Udl. Uzun huzme:
Bu durumda, Udl wt boyunca uzunluk boyunca dağılmıştır. kirişlerin demeti, enine güverte üzerinde kiriş pozisyonlarında etki eder. Enine moment katsayıları kiriş konumlarına karşılık gelen etki çizgisi eğrilerinden (Şekil 6.10) elde edilebilir, metre başına düşen her kirişin ağırlığı 925 Kg'a eşittir. önceden hesaplandığı gibi.
Şekil 6.10'daki ışın pozisyonundaki beamµ değerleri aşağıdaki gibidir:
c) Öz ağırlık çapraz ışın:
Çapraz kirişler, ağırlık olarak 4 eşit parçaya bölünebilir. Her bir parçanın ağırlık merkezinde hareket ettiği varsayılmaktadır. Wt. her bir parçanın = ¼ (2090) = 520 Kg.
Örneğin her bir yükte Şekil 6.10'dan ∑µ değerleri:
Canlı yükleme momenti:
Aynı güvertenin enine kirişindeki hareketli yük momenti, AA sınıfı (paletli) yükleme için belirlenmiştir. İncelenen güverte, Sınıf 70-R yüklemeye tabi tutulur. Bu nedenle, çapraz kiriş üzerindeki canlı yük momentini bulmak için bir miktar değişiklik yapılması gerekir.
Her iki desenin θ ve α değerleri aynı olduğundan, Şekil 6.10'da gösterilen enine moment katsayıları için etki çizgisi aynı kalacaktır. Bununla birlikte, 70-R Sınıfı paletli yükleme uzunluğu 4.57 m olduğundan. 3, 60 m. AA sınıfı paletli yükleme için yükleme 7.66 ton / m olacaktır. eski için 9.72 ton / m. ikincisi için.
Başka bir modifikasyon, Şekil B-15'in, B-14 yerine (Ek B), değerlerin belirlenmesi için kullanılmasıdır:
Çapraz kiriş üzerinde momentin yüzde 10 etkisi ile = 1.1 x 17.22 = 18.94 tm.
Yerel yük konsantrasyonuna bağlı olarak, bu moment yüzde 10 arttırılabilir.
. . . Çapraz kiriş üzerinde tasarım LLM = 1.1 x 18.94 = 20.83 tm. = 20, 830 Kgm.
. . . Tasarım momenti = DLM + LLM = 4060 + 20, 830 = 24, 890 Kgm. = 2, 44, 000 Nm.
Çapraz kiriş için bölüm tasarımı:
Etkili flanş genişliği aşağıdakilerden en az olacaktır:
a) Ölü yük makası:
Ölü yük plakası, aşınma rotası vb. Dağılımı, Şekil 8.16a'da gösterilmektedir.
i) Döşeme levhasının ağırlığı ve aşınma rotasına bağlı kayma
= 2 x x x 2, 45 x 1, 225 x (0, 215 x 2400 + 0, 085 x 2500) = 2186 Kg.
ii) Kendiliğinden wt nedeniyle kesme. çapraz ışın = ix 2, 45 x 0, 81 x 0, 25 x 2400 = 595 Kg.
iii) M başına merkezi kirişin ağırlığı. = 1/3 x 2776 Kg. (Kirişin tasarımı için ölü yük hesabı ile ilgili bilgileri) = 925 Kg.
Wt nedeniyle kesme. merkezi kirişin = 925 × 12.0 / 4 = 2775 Kg.
. . Toplam toplam yük kesme makası = 2186 + 595 + 2775 = 5556 Kg.
b) Hareketli yük makası:
Yük 70, 8.16b'de gösterildiği gibi, güverteye yerleştirildiğinde, 70-R sınıfı taşıtlı araç maksimum makas üretecektir.
Boyuna Dağıtım:
Tank yükünün çapraz kiriş üzerindeki reaksiyonu (basit reaksiyon varsayarak) = 2 x 35.0 x 4.858 / 6.0 = 56.67 ton.
Enine Dağıtım:
Uzunlamasına dağıtımdan sonra traverse gelen yükün kısmı, daha önce bulunan dağıtım katsayılarıyla orantılı olarak ana kirişler tarafından paylaşılacaktır. Dış kiriş üzerindeki reaksiyon, kesmeyi çapraz kirişe verecektir.
Dış kiriş üzerinde reaksiyon = 56.67 / 3 x 1.45 (dağıtımda verimli) = 27.39 ton = 27.390 Kg.
. . . Çapraz kirişin üzerinde tasarım makası = DL makası + LL makası = 5556 + 27, 390 = 32, 946 Kg. = 3, 22, 900 N.
Kayma ayrıca, UDL'nin çapraz kirişe etki ettiği ve çapraz kirişin basitçe dış kirişlerde desteklendiği varsayılarak, daha önce bulunan çapraz kiriş üzerindeki enine andan da hesaplanabilir.
Kayma gerilmesi, kayma donatı olmadan izin verilen 0, 34 MP sınırını aştığından, aynı gereklidir. M20 sınıfı beton için makas takviyeli izin verilen makas = 0, 07 x 20 = 1, 40 MP a .
Kesme Takviyesi:
2 adet kullanma 25 Φ HYSD çubukları bükülmüş çubuklar, kayma direnci = 2 x 490 x 200 x 0, 707 = 1, 38, 600 N. 1.84, 300 N dengesizlikteki gerilimlere karşı direnç gösterilmelidir. 125 mm @ 10 bacaklı üzengi üzümü kullanarak, İstenildiği takdirde = Vs / σ s d = (1, 84, 300 × 125) / (200 x 922, 5) = 125 mm2. Sağlanan = 2 x 78 = 156 mm2. Bu nedenle tatmin edici.
Birkaç Döşeme ve Kirişli Köprü Detayları:
Ulaştırma ve Ulaştırma Bakanlığı (Karayolları Kanadı), Govt. of India, 7.5 m ile “Karayolu Köprüleri için Standart Planlar - Beton T-profil Köprüleri” ni yayınladı. taşıma yolu ve patika olmadan veya ile. Köprü güverte açıklıklarına bağlı olarak değişen derinliklerde üç adet T-kirişine sahiptir.
Bununla birlikte, 16, 5 metreye kadar etkili yayılımlar için üç adet çapraz kiriş vardır. ve 18.75 ila 24.75 m arasındaki etkili açıklıklar için dört numara çapraz kirişi. Tasarım M20 dereceli beton ve S 415 kalite çelikten yapılmıştır. Bu köprülerin önemli detayları Tablo 8.1 ve 8.2'de verilmiştir.
